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张家界锅炉炉排铸造厂

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胜利炼油厂高压锅炉补给水系统,是将除盐水站的二级除盐水引至一催化裂化装置换热器210/1,2进行加热,然后再进入除氧器。加热后,使水温由4°c升高至1ro°c左右。该补给水系统运行中,催化裂化装置换热器210,2管束发生了腐蚀泄漏,换热器管束材质为20号钢,并已使用了几年。后来,将该换热器管束材质改换成了不锈钢管束,彻底解决了冷210八,2换热器腐蚀泄漏问题。

由于冷210八,2换热器管束的腐蚀泄漏,人们对于锅炉补给水系统管道的腐蚀,特别是对冷210八,2换热器出口500m长的补给水管道也感到担心。利用炼厂南区停工检修的机会,对这一补给水管道的腐蚀情况进行了检查鉴定。

2锅炉补给水系统管道的腐蚀造成金属腐蚀的因素可分为金属本身的内在因素和周围介质的外在因素两个方面。这里只讨论补给水对金属腐蚀的外在因素。

胜利炼油厂高压锅炉补给水是由炼厂南区除盐水站提供的二级除盐水,其水质情况为:电导< 18us/cm,桂酸根16~20ug/L,pH值8.8~9.3.由于除盐水站的二级除盐水系统采用的是真空除气方式,所以补给水中的溶解氧和游离二氧化碳与大气除气方式相比,要小得多。大气状态下水中的溶解氧含量为5375/L,而补给水中溶解氧含量为55%/L,游离二氧化碳含量为2Cmg/L尽管补给水中溶解氧和二氧化碳含量很低,但是这两种气体仍然会使补给水系统金属管道产生腐蚀,且水温越高,腐蚀速度越快(见)。

从图i中看出,提高水中溶解氧和二氧化碳的浓度,升高温度,均可加快腐蚀速度。因为氧的电极电位高,易形成阴极,侵蚀性强;二氧化碳使水呈酸性,破坏保护膜。水温升高时,各种物质在水中扩散速度加快,水的电阻降低,加速了腐蚀电池阴阳两极的电极过程。在密闭系统中,腐蚀随温度升高而加剧。这种腐蚀特征为:金属表面没有腐蚀产物,金属材料均匀减薄。

3补给水系统管道腐蚀情况检查1和2―2处各割取长约300mm的管段。将割取的两段管轴向剖开,进行外观检查并用游标卡尺测厚。

油厂热电车间副主任,工程师,从事生产技术管理工作。

3.1检查情况外观情况:管内壁光滑,没有腐蚀产物,属于均匀腐蚀。

20号钢。

处:上半部iax=处:上半部ax=下半部ax= 3.2技术分析(1)测量结果分析:从测厚情况看,该补给水系统管道投用5年,在1一1处管壁减薄2.1mm,实际腐蚀速度为0.42mm/a;在2― 2处管壁减薄1.5mm,实际腐蚀速度为0.3mm/a.按(〈石油化工企业管道设计器材选用通则》规定,根据金属材料的腐蚀速度,管道金属材料的耐腐蚀能力可分为下列四类:年腐蚀速率不超过0.05mm/a的材料为充分耐腐蚀材料;年腐蚀速率为0.05~0.1mm/a的材料为耐腐蚀材料;年腐蚀速率为0. 1~0.5mm/a的材料为尚耐腐蚀材料;年腐蚀速率超过0.5mm/a的材料为不耐腐蚀材料。一般应选择耐腐蚀性和尚耐腐蚀性材料。该高压锅炉补给水管线,按照现在的腐蚀速率0.42mm/a,属于尚耐腐蚀材料,材质20号钢不用变动。

(2)外观检查结果分析:根据外观检查,管内壁很光滑,而腐蚀速率又为0.42mm/a按照金属腐蚀原理和特征,可确认该补给水管道的腐蚀同时具有溶解氧和二氧化碳的腐蚀。按照的曲线可查出,该补给水系统管道的腐蚀速率应为0.6 ~0.7mm/a,而实际腐蚀速率为0.42mm/a.致使该补给水管道年腐蚀速率低的主要原因是南区除盐水站采用了真空除气系统,其正常真空度为一0.09~一0.096MPa把大气状态的溶解氧5375/L降至15%/L水中二氧化碳含量由56. 2Qmg/L.二级除盐水箱为浮盘结构,除盐水经二级除盐水箱,水中溶解氧又由15/L增至55g/L.从现在锅炉补给水系统管道的年腐蚀速率来看,真空除气效果和二级除盐水箱密封效果均符合要求。

4运行中应注意的问题尽管该补给水系统管道材质20号钢不用更换,但根据金属管道的强度计算公式可计算出该管子的理论壁厚约为3.5mm,故该管道按照现在的腐蚀速率0.42mm/a推算,还可再运行7年。

该补给水系统运行中,必须确保南区除盐水站真空除气系统的正常运行和二级除盐水箱的密封效果,这是控制锅炉补给水管道腐蚀的主要手段。否则,使用寿命则会大大缩短。



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本文从经济性安全性和锅炉改造的注意事项等几个方面对型及小型锅壳式燃煤锅炉在受压元件不改动的前提下改燃气燃油锅炉谈几点看法。

2燃煤锅炉和燃气燃油锅炉的特性差异由于煤和油气有性质上的不同,因此在工业锅炉上,燃煤锅炉和燃气燃油锅炉特性存在很大的差异。

2.1燃烧方式由于燃烧状态不同,决定了燃烧方式的不同。燃煤锅炉采用层燃燃烧,而燃油燃气锅炉采用室燃燃烧。层燃燃烧,即燃料煤在个宽大的支承面上进行并完成燃烧,其燃烧特性1.

炉排长度炉播宽度成燃烧。火炬的直径和火炬长度征其燃烧特性,如收稿日期200104202.2通风方式国内的燃煤锅炉绝大多数的通风方式均采用平衡通风,或称负压通风。其燃烧过程是由鼓风机和引风机共同完成的。因为煤固体燃料的燃烧特性以及颗粒度的不均匀性,在燃烧过程中,需要较大的空气量,而且由于炉墙烟道的漏风,使实际运行烟气出口处常的工业燃油气锅炉般采用内燃结构微正压通风,其燃烧过程和燃烧产物的排出是由送风机完成的。液体和气体燃料因其燃烧特性,使得空气能较好地与燃料进行预混,微正压燃烧没有炉墙烟道1.21.3,甚至最低可达1.12左右。

2.3燃料的易爆性油气燃料的易爆性与其爆炸浓度的界限有关。在爆炸浓度的界限内,遇到明火就会发生爆炸,所以爆炸浓度的界限越宽,爆炸危险越大。1为几种主要物质的爆炸浓度的界限爆炸上下限均为其在与空气组成的混合气体中所占体积的百分数。

2.4锅炉的热惯性由于燃烧方式不同,对于层燃炉而言,紧急停炉后,即使停止输送燃料,炉膛内仍存在着大量未燃尽力继续升高,危及锅炉的安全运行;而对燃油气锅炉,旦紧急停炉,不但完全切断了输送燃料,且炉内无未燃尽的燃料存在,所以它比较安全。

名称爆炸浓度下限,爆炸浓度上限,甲烷乙烷乙炔氢气氧化碳天然气汽油煤油大庆原油2.5锅炉的自动控制层燃锅炉,由于燃料特性变化和燃烧特点的限制,特别是受到热惯性的影响,而导致负荷调节滞后,且随着容量的增大而滞后延长。要做到锅炉运行的自动控制很困难,特别是对于负荷变动频繁,负荷变化大燃油气锅炉,因其燃料的燃烧性基本相似,热惯性的影响很小,同此,较容易达到自动化控制。

锅炉改造过程中的安全问3.1烟风系统微正压运行锅炉改造首先遇到的是通风方式的选择。由于目前中小型燃油气锅炉普遍采用单独送风的微正压运行方式,而且绝大多数的燃烧器控制系统是按照单独送风的微正压运行方式设计的,所以,单独送风的微正压运行方式往往作为首选方式被采用。

原有的燃煤工业锅炉,特别是+型及相似的快装组装锅炉,它们的炉膛是由水冷壁组成,砖墙单薄,保温简单,炉膛的密封性和承压能力均差,改为燃油气锅炉后,在正常的运行中,由于炉膛内处于微正压运行状态,有可能引起高温烟气外泄,而产生不安全因素。此外,旦锅炉出现故障,还会引起可燃气体外泄这对燃气锅炉尤为严重导致更大的事故。极为严重的是,炉膛的炉墙已无法承受由于爆炸而产生的强大的压力,造成破坏性的后果。因此,在锅炉改造中应认真考虑炉墙密封性和外护板的足够强度,尤其是应设置可靠的防爆装置。

微负压运行当采取微负压运行时,锅炉的控制要根据负压送风的特性进行设计。由于原有的炉膛结构的限制,炉膛容积偏大,存在燃烧死角,所以应考虑延长燃烧运行时的前后吹扫时间,避免炉膛内残存可燃气体引起不安全因素。为了提高锅炉的运行热效率,也应重视炉墙密封性。

3.2通风装置改造后的锅炉,由于燃烧方式的改变,使整个锅炉系统的风量风压发生变化后面将提及,因此,原有的设备通风装置往往已不适用。此外,锅炉改造选用的燃烧器都是定型产品,如相应容量的燃烧器送风系统不能提供整个锅炉系统足够的压头,就需要增加引风机装置,即鼓风引风的送风方式。现有的燃油锅炉系统控制设计都立足于鼓风送风的基础上进行制,特别是锅炉启动前和停炉后的吹扫阶段,可能由于引风机风门的关闭,而不能达到预期的效果,带来不安全因素,对于燃气锅炉更需关注这问。






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